Mathematisches Radarmodell. Empfang der wissenschaftlichen Konferenz zur Veröffentlichung im EBS der Staatlichen Universität St. Petersburg „LETI“ Entwicklung von Antennenarrays

Wir haben uns zuvor Modelle von Radarstationen angesehen.

Heute möchte ich Ihnen einen Testbericht zum Radarmodell P-18 Terek (1RL131) im Maßstab 1:72 präsentieren. Wie die Vorgänger wird es von der ukrainischen Firma ZZ Model hergestellt. Das Set hat die Katalognummer 72003 und ist in einer kleinen weichen Pappschachtel mit abnehmbarem Deckel verpackt.

Im Inneren befinden sich Kunststoffteile, Resinteile, Fotoätzteile und eine Anleitung.

Es basiert auf einem Plastikmodell des Ural-Pritschenwagens von ICM , das meiste kommt davon. Dieses Modell wurde bereits mehrfach in Betracht gezogen, alle Mängel und Methoden zu deren Beseitigung wurden im Detail analysiert, daher sehe ich keinen Sinn darin, mich zu wiederholen. Wir können nur sagen, dass die richtige Kabine und die richtigen Räder von Tankograd hergestellt werden.

Einige Elemente der Traverse und Antennenstreben bestehen ebenfalls aus Kunststoff. Aber ihre Qualität gefiel mir nicht wirklich; es ist besser, diese Teile durch Draht mit geeignetem Querschnitt zu ersetzen.

Aus dem Harz wird ein Metalltransporter mit einem Antennenmastgerät (AMU), Seitenstützen und einem Antennenantriebsgetriebe hergestellt.

An den Harzteilen gibt es keine besonderen Beanstandungen, es gibt eine geringe Gratbildung, es gibt keine Verschiebungen oder Hohlräume.

Der Bausatz enthält zwei fotogeätzte Platinen, die hauptsächlich Elemente der P-18-Radarantenne enthalten.

Die Qualität der Ätzung ist nicht zufriedenstellend, es ist jedoch zu bedenken, dass die Antennendirektoren einen runden Querschnitt haben, hier jedoch aus Technologiekostengründen ein quadratischer Querschnitt erhalten wird.

Im Prinzip können Sie diese Knoten unverändert lassen, aber Sie können einen Leiter herstellen und die Leiter aus Draht mit unterschiedlichen Durchmessern löten. Der Mast selbst, ein echtes P-18-Radar, wird aus Ecken mit flachen Verstärkungselementen zusammengesetzt. Dieser Moment wird durch die Fotoätzung richtig wiedergegeben.

Die Anweisungen sind nach heutigen Maßstäben sehr primitiv. Und bei näherer Betrachtung werfen manche Montageschritte Fragen auf. Ich würde mir wünschen, dass der Hersteller den Zusammenbau einer so komplexen Einheit wie der P-18-Radarantenne detaillierter zeigt.

Um die meisten Fragen zum Material zu klären, habe ich eine ziemlich detaillierte Fotobesprechung gemacht herumlaufen im Technischen Museum AvtoVAZ in Toljatti.

Es ist auch erwähnenswert, dass das P-18 Terek-Radar (1RL131) aus zwei Fahrzeugen besteht: einem Hardware-Fahrzeug mit einer K-375-Karosserie und einem Fahrzeug mit AMU, das wir jetzt in Betracht ziehen. Bei der Arbeit an einem Modell lohnt es sich, dies zu berücksichtigen und zwei Autos gleichzeitig zu bauen. Bei Arbeiten an einem Hardware-Fahrzeug ist die Lage und Größe der Luken an der Karosserie zu berücksichtigen. Dazu müssen Sie gute Fotos finden und, wenn möglich, dieses Produkt vermessen.

Zusammenfassend ist festzuhalten, dass dieses Modell eindeutig nichts für Modellanfänger ist. Um ein anständiges Ergebnis zu erzielen, sollten Sie Zeit und Geduld aufbringen. Der Preis in Online-Shops liegt bei etwa 40 US-Dollar, was angesichts des aktuellen Dollar-Wechselkurses letztendlich nicht wenig ist.

Details veröffentlicht am 18.11.2019

Liebe Leser! Vom 18. November 2019 bis zum 17. Dezember 2019 erhielt unsere Universität einen kostenlosen Testzugang zu einer neuen einzigartigen Sammlung im Lan EBS: „Military Affairs“.
Ein wesentlicher Bestandteil dieser Sammlung ist Lehrmaterial mehrerer Verlage, das speziell zu militärischen Themen ausgewählt wurde. Die Sammlung umfasst Bücher von Verlagen wie „Lan“, „Infra-Engineering“, „New Knowledge“, der Russischen Staatlichen Universität für Justiz, MSTU. N. E. Bauman und einige andere.

Testen Sie den Zugang zum elektronischen Bibliothekssystem IPRbooks

Details veröffentlicht am 11.11.2019

Liebe Leser! Vom 8. November 2019 bis 31. Dezember 2019 erhielt unsere Universität einen kostenlosen Testzugang zur größten russischen Volltextdatenbank – dem elektronischen Bibliothekssystem IPR BOOKS. EBS IPR BOOKS enthält mehr als 130.000 Publikationen, davon mehr als 50.000 einzigartige pädagogische und wissenschaftliche Publikationen. Auf der Plattform haben Sie Zugriff auf aktuelle Bücher, die im Internet nicht gemeinfrei zu finden sind.

Der Zugriff ist von allen Rechnern im Hochschulnetz möglich.

„Karten und Diagramme in den Sammlungen der Präsidentenbibliothek“

Details veröffentlicht am 06.11.2019

Liebe Leser! Am 13. November um 10:00 Uhr lädt die LETI-Bibliothek im Rahmen einer Kooperationsvereinbarung mit der B.N.-Jelzin-Präsidentenbibliothek Mitarbeiter und Studierende der Universität zur Teilnahme am Konferenz-Webinar „Karten und Diagramme in den Sammlungen der Präsidentenbibliothek.“ Die Veranstaltung findet im Rundfunkformat im Lesesaal der Abteilung für sozioökonomische Literatur der LETI-Bibliothek (Gebäude Nr. 5, Raum 5512) statt.

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In diesem Artikel wird ein Modell für die Funktionsweise einer VHF-Langstreckenradarstation unter dem Einfluss natürlicher passiver Interferenzen vorgestellt, die durch die Dissipation abgestrahlter Energie auf Inhomogenitäten in der Elektronenkonzentration der E-Schicht der Ionosphäre (Auroralinhomogenitäten nördlicher Breiten) verursacht werden und magnetisch ausgerichtete Inhomogenitäten in der E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breite). Ein Merkmal des vorgestellten Modells besteht darin, dass es die Besonderheiten des Auftretens dieser passiven Störungen berücksichtigt. Berücksichtigt wird das Verfahren zur Modellierung der Erkennung von Reflexionen magnetisch ausgerichteter Unregelmäßigkeiten in der ionosphärischen E-Schicht. Als Beispiel sind die Ergebnisse der Simulationsmodellierung des Einflusses von Reflexionen magnetisch ausgerichteter Unregelmäßigkeiten in der E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breiten, die sich in Größe und Elektronenkonzentration unterscheiden, auf eine UKW-Langstreckenradarstation mit einem phasengesteuerten Antennenarray. werden gezeigt. Das vorgeschlagene Modell kann bei der Entwicklung von Software zum Testen von Frühwarnradarstationen verwendet werden.

1. Bagryatsky B.A. Radarreflexionen von Polarlichtern // Fortschritte in den physikalischen Wissenschaften. – Bd. 2, T. 73. – 1961.

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Interferenzen, die durch die Dissipation der abgestrahlten Energie auf Inhomogenitäten in der Elektronenkonzentration der E-Region der Ionosphäre (Auroralinhomogenitäten (AN) der nördlichen Breiten und magnetisch orientierte Inhomogenitäten (MON) der E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breiten) verursacht werden einen erheblichen Einfluss auf die Qualität des Betriebs des Langstrecken-Detektionsradars (EAR-Radar) im UKW-Bereich. Das Vorhandensein von Störungen führt zu einer Überlastung des primären Signalverarbeitungssystems, zur Bildung falscher Flugbahnen und zu einer Verringerung des spezifischen Energieanteils, der für die Bedienung realer Objekte aufgewendet wird.

Der Artikel stellt einen Ansatz zur Modellierung der Funktionsweise eines Entfernungsradars unter dem Einfluss natürlicher passiver Interferenzen durch den Einfluss der Ionosphäre vor.

Die beobachteten Radare der BS der nördlichen Breiten und der MON-E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breiten liegen in der Regel im Höhenbereich von 95–125 km, während die Dicke der Inhomogenitätsschicht 0,5–20 beträgt km, und ihre Längs- und Querabmessungen können bis zu mehreren hundert Kilometern betragen.

Die Ergebnisse experimenteller Studien zu Polarlichtinterferenzen und Radioreflexionen aus der MON-E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breiten zeigten, dass selbst relativ kleine Streuvolumina (nicht mehr als ein Kubikkilometer) ein Ensemble „pseudounabhängiger“ Reflektoren enthalten, die sich relativ bewegen zueinander. Dementsprechend ist die Amplitude des resultierenden reflektierten Signals eine Überlagerung einer großen Menge von Komponenten, die Elementarwellen mit ihren eigenen Streuzentren (zufällige Amplituden und Phasen) entsprechen.

Alle ionosphärischen Unregelmäßigkeiten, die sich innerhalb des Gesamtvolumens befinden und von der Sendeantenne bestrahlt werden, werden zu Quellen für Streustrahlung, die die Empfangsantenne beeinflusst. Die durch das Streuvolumen erzeugte Signalleistung am Eingang der Empfangsantenne wird durch die Formel bestimmt:

wo P Und - Strahlungsleistung, W; D1 und D2 – Richtkoeffizienten der Sende- und Empfangsantennen; λ - Wellenlänge, m; η – Verlustkoeffizient aufgrund der Ausbreitungsumgebung, Unvollkommenheiten der Signalverarbeitungspfade usw., 0 ≤ η ≤ 1; r1 und r2 – Entfernungen vom Sender und Empfänger zum Zentrum des dV-Elements des Streubereichs, km; σ′ – spezifischer ESR, ist das Verhältnis des gesamten beobachteten ESR zum Wert des vom Radar beleuchteten Impulsvolumens (Dimension m2/m3 = 1/m).

Bei der Berechnung nutzen sie meist nicht die Leistung des empfangenen Signals, sondern dessen Verhältnis zur Rauschleistung Psh am Radareingang – das Signal-Rausch-Verhältnis (SNR) q = Ppr/Psh.

Durch die Zusammenfassung aller Parameter im Zusammenhang mit dem Radar zu einem Faktor, dem sogenannten Radarpotential, unter Berücksichtigung dessen, dass für das Radar bis r 1 ≈ r 2 gilt, erhalten wir

In der Praxis wird das Radarpotenzial auf der Grundlage der Ergebnisse groß angelegter Experimente durch Messung von q mit bekannten Eigenschaften des Radars und des Ziels bestimmt. Wenn Sie die Möglichkeit haben, das SNR von Beobachtungsobjekten in beliebiger Entfernung zu berechnen, ist es praktisch, die folgende Formel zu verwenden:

wobei P 0 eine Schätzung des Radarpotentials ist (ein Wert, der numerisch dem SNR eines Ziels mit σ eff = 1 m2 entspricht, das sich normal zur Antennenoberfläche in einem Abstand R 0 befindet); R ist die Reichweite, für die das SNR berechnet wird, km.

Ausdruck (2) berücksichtigt die Abweichung des Strahls des phasengesteuerten Antennenarrays in der Azimut- und Elevationsebene von der Antennennormalen sowie die Position des Streuvolumens relativ zu den Maxima der Antennenstrahlungsmuster die Form

wo ist eine Funktion, die die Potentialänderung in Abhängigkeit von der Abweichung des Strahlungsmusters von der Normalen berücksichtigt; α 0, β 0 – der Wert von Azimut und Elevationswinkel, der dem maximalen Potenzial entspricht; α, β – aktuelle Werte von Azimut und Elevationswinkel der Signalquelle.

Funktionen, die die Änderung der Signalgröße in Abhängigkeit von der Position des Zentrums des Streuvolumens relativ zum Maximum des Strahlungsmusters der Sende- (Empfangs-)Antennen für Radargeräte mit Phased-Array berücksichtigen

wo N H, N V – die Anzahl der Emitter innerhalb der Antenne horizontal und vertikal; s – Gitterabstand, m; λ - Radarwellenlänge, m; α n, β n – Abweichungswinkel des Mittelpunkts des Elementarvolumens von der Normalen; α x, β x – Abweichungswinkel des maximalen Strahlungsmusters in Azimut und Elevation von der Normalen.

Spezifischer EPR der Ionisationsregion

wobei k = 2π/λ (λ ist die Radarwellenlänge); χ ist der Winkel zwischen dem elektrischen Vektor der einfallenden Welle und dem Wellenvektor der gestreuten Welle; T – transversaler Korrelationsradius (relativ zur x- und y-Achse), m; L – longitudinaler (relativ zur z-Achse) Korrelationsradius, m; ist das mittlere Quadrat der Elektronendichteschwankungen im Streubereich; λ N – Plasmawellenlänge, m; θ ist der Winkel zwischen dem Wellenvektor der einfallenden und der gestreuten Welle; ψ ist der Winkel zwischen dem Wellenvektor der einfallenden Welle und der Ebene normal zur z-Achse (Verkürzungswinkel).

Der Aspektwinkel ψ wird durch die Beziehung bestimmt

wobei Hx, Hy, Hz die Komponenten des Erdmagnetfeldes am Reflexionspunkt entlang der nach Norden, Osten und zum Erdmittelpunkt gerichteten x-, y- und z-Achsen sind. Die Werte von Hx, Hy, Hz werden gemäß dem ausgewählten Modell des Erdmagnetfelds berechnet, zum Beispiel IGRF (International Geomagnetic Field);

rx, ry, rz – die entsprechenden Komponenten des Wellenvektors (berechnet basierend auf den Koordinaten der Radarversetzung);

Wenn man bedenkt, dass DL-Radare Rückstreuung aufzeichnen, d. h. χ = 90° und θ = 180°, wir haben

(4)

Wie aus (3) und (4) ersichtlich ist, wird die Stammfunktion des Integranden in (3) nicht durch analytische Funktionen ausgedrückt und die SNR-Werte können durch numerische Integration erhalten werden.

Unter der Annahme, dass die Werte von L, T, λ N innerhalb des Streuvolumens während der Bestrahlungszeit einen konstanten Wert haben, erhalten wir

wobei n die Anzahl der Elementarvolumina ΔV i ist, in die das gesamte Streuvolumen des Ionisationsbereichs V unterteilt ist.

Um den Wert des Streuvolumens der MON-E-Schicht der Ionosphäre von oben abzuschätzen, können Sie den Ausdruck für das zulässige Volumen des Radars verwenden:

wobei R der Abstand zum Zentrum des Streuvolumens ist; Δα, Δβ, ΔR – Radarauflösung in Azimut, Höhe, Reichweite.

Die Analyse des Faktors in (5) zeigt, dass er nur für die Werte von T2 einen signifikanten Beitrag leistet, die nahe bei , while liegen

Unter Berücksichtigung der getroffenen Annahme

Betrachten wir das Verfahren zur Modellierung der Funktionsweise eines BS-Radars unter dem Einfluss von EPP, das durch die MON der E-Schicht der Ionosphäre verursacht wird.

Die Position und Abmessungen der Streuregion (AN, MON E-Schicht der Ionosphäre mittlerer Breite) im Abdeckungsbereich des BS-Radars werden angegeben durch: die geografischen Koordinaten des Zentrums; Längs- und Querabmessungen; Schichthöhe und -dicke.

Für jedes erkannte Signal wird in der Radarstation eine Markierung generiert. Unter einer Markierung versteht man einen Satz numerischer diskreter Merkmale, die durch Verarbeitung der empfangenen Echosignale gewonnen werden. Die spezifischen Merkmale, aus denen sich die Markierung zusammensetzt, hängen vom Radartyp ab. Typischerweise umfasst die Markierung Schätzungen der Entfernung, des Azimuts, der Höhe, der Signalamplitude (Leistung) und der Radialgeschwindigkeit für Radare, die die Doppler-Frequenzverschiebung des empfangenen Signals messen.

Bei Betrachtung einer Winkelrichtung für jeden Messstrahl wird das SNR nach Formel (7) berechnet. Die Berechnungen werden unter Berücksichtigung der folgenden Überlegungen durchgeführt.

Die Abmessungen von Elementarvolumina müssen so gewählt werden, dass innerhalb ihrer Grenzen der Aspektwinkel praktisch unverändert bleibt. Um eine zufriedenstellende SNR-Genauigkeit zu erhalten, sollten die Winkelabmessungen ΔV i (in Azimut Δε e und Elevationswinkel Δβ e) 0,1° nicht überschreiten. Auf dieser Grundlage wird der Strahl in jedem zulässigen Bereichselement in Elementarvolumina unterteilt. Für jedes Zentrum ΔV i werden die geografischen Koordinaten und die Höhe (φ, λ, h) berechnet. Die Summation in Formel (7) erfolgt über Elementarvolumina, deren Zentrum (φ, λ, h) zum Streubereich gehört. Der Wert von ΔV i wird ähnlich wie (6) berechnet.

Die in Formel (7) enthaltenen Werte von , λ N und L können durch Verallgemeinerung experimenteller Studien erhalten werden, die in veröffentlicht wurden.

Die Wahder Amplitude des von AN und MON der Ionosphäre mittlerer Breiten reflektierten Signals wird durch das Rayleigh-Gesetz und die Leistung durch das Exponentialgesetz beschrieben. Die Doppler-Frequenzverschiebung des reflektierten Signals (für DL-Radargeräte, die die entsprechende Messung durchführen) wird durch eine Zufallsvariable modelliert, die eine Normalverteilung mit einem mathematischen Erwartungswert von Null und einer Standardabweichung von 1 kHz aufweist.

Die Ermittlung von Azimut- und Elevationswinkelschätzungen erfolgt gemäß den Betriebsalgorithmen einer bestimmten Radarstation.

In Abb. In Abb. 1 und 2 zeigen die Ergebnisse der Modellierung von Markierungen in verschiedenen Ebenen, wenn sie sich im Radarabdeckungsbereich von bis zu zwei verschiedenen MON-E-Schichten befinden.

Reis. 1. Simulationsergebnisse (Heterogenität Nr. 1)

Reis. 2. Simulationsergebnisse (Heterogenität Nr. 2)

Ausgangsdaten vom Radar: Koordinaten des Standplatzes: 47° N, 47° E; Azimut der Winkelhalbierenden des Abdeckungsbereichs 110°; Breite des Abdeckungsbereichs im Azimut 120°, in der Elevation 16°; Strahlungsmusterbreite im Azimut 1,5°, Elevation 1,5°; ΔR = 300 m; Radarpotential 40 dB; Erkennungsschwelle 15 dB; Die Betriebswellenlänge des Radars beträgt 0,8 m. Um die Winkelkoordinaten in jeder Koordinatenebene abzuschätzen, werden zwei sich schneidende Strahlungsmuster gebildet, die im gleichen Abstand von der Richtung des gleichen Signals – dem Schnittpunkt der Muster (Strahlen) – entfernt sind. Der Strahlabstand entspricht der halben Strahlbreite bei halber Leistung. Es wurden 15 Betrachtungszyklen des Abdeckungsbereichs simuliert.

Parameter der ionosphärischen Unregelmäßigkeit Nr. 1: Das Zentrum befindet sich an einem Punkt mit den Koordinaten 50,4°N, 58,7°E; Höhe 105 km; Höhendicke 3 km; Längsausdehnung 5 km; Querausdehnung 5 km; L = 10 m; λ N = 75 m.

Parameter der ionosphärischen Unregelmäßigkeit Nr. 2: Das Zentrum befindet sich an einem Punkt mit den Koordinaten 50,4 °N, 58,7 °E; Höhe 117 km; Höhendicke 3 km; Längsausdehnung 5 km; Querausdehnung 25 km; L = 10 m; λ N = 75 m.

Die Analyse der erhaltenen Ergebnisse zeigte, dass es durch Variation der Parameter ionosphärischer Unregelmäßigkeiten möglich ist, Markierungsparameter zu erhalten, die den Parametern ähneln, die experimentell während des Betriebs des BS-Radars unter Bedingungen der Einwirkung ionosphärischer Interferenzen erhalten wurden.

Das vorgeschlagene Modell für den Betrieb von DL-Radargeräten unter Bedingungen natürlicher passiver Interferenz, die durch Reflexionen aus der Ionosphäre verursacht werden, berücksichtigt die Merkmale der physikalischen Prozesse, die die Besonderheiten ihres Auftretens bestimmen.

Das Modell ermöglicht die Bewertung von Algorithmen für den Betrieb von DL-Radargeräten unter Bedingungen passiver Interferenz durch den Einfluss der Ionosphäre und kann bei der Entwicklung von Software zum Testen von BL-Radargeräten verwendet werden.

Bibliografischer Link

Azuka K.K., Stolyarov A.A. SIMULATION DES BETRIEBES EINES UKW-Fernbereichserkennungsradars unter Bedingungen natürlicher passiver Interferenz aufgrund des Einflusses der Ionosphäre // Grundlagenforschung. – 2016. – Nr. 6-1. – S. 9-13;
URL: http://fundamental-research.ru/ru/article/view?id=40362 (Zugriffsdatum: 25. November 2019). Wir machen Sie auf Zeitschriften des Verlags „Academy of Natural Sciences“ aufmerksam.

Letzte Aktualisierung der Beschreibung durch den Hersteller 21.09.2018

Filterbare Liste

Aktive Substanz:

ATX

Pharmakologische Gruppe

Nosologische Klassifikation (ICD-10)

3D-Bilder

Verbindung

Filmtabletten	1 Tisch
Wirkstoffe:
Ethinylestradiol	0,03 mg
Drospirenon	3 mg
Hilfsstoffe (Kern): Laktose-Monohydrat – 43,37 mg (die Menge an Laktose-Monohydrat kann je nach Reinheit des Wirkstoffs variieren); Maisstärke - 12,8 mg; vorgelatinierte Stärke – 15,4 mg; Povidon-K25 – 3,4 mg; Croscarmellose-Natrium – 1,6 mg; Magnesiumstearat - 0,4 mg
Hilfsstoffe (Hülle): Opadry Gelb 03B38204 (Hypromellose 6cP – 62,5 %, Titandioxid – 29,5 %, Macrogol 400 – 6,25 %, gelber Eisenoxidfarbstoff – 1,75 %) – 2 mg

pharmakologische Wirkung

pharmakologische Wirkung- Verhütungsmittel, Östrogen-Gestagen.

Gebrauchsanweisung und Dosierung

Innen. Die Tabletten sollten in der auf der Packung angegebenen Reihenfolge jeden Tag etwa zur gleichen Zeit mit etwas Wasser eingenommen werden.

Sie sollten 1 Tablette einnehmen. kontinuierlich für 21 Tage. Die Einnahme der Tabletten aus der nächsten Packung beginnt nach einer 7-tägigen Einnahmepause, in der in der Regel menstruationsähnliche Blutungen (Entzugsblutungen) zu beobachten sind. Sie beginnt in der Regel am 2.-3. Tag nach Einnahme der letzten Pille und endet möglicherweise erst, wenn Sie mit der Einnahme von Pillen aus einer neuen Packung beginnen.

Beginnen Sie mit der Einnahme von MODELL ® PRO. Wenn Sie im Vormonat keine hormonellen Verhütungsmittel eingenommen haben, sollte die Anwendung von MODELL ® PRO am 1. Tag des Menstruationszyklus (d. h. am 1. Tag der Menstruationsblutung) beginnen. Es ist möglich, am 2. bis 5. Tag des Menstruationszyklus mit der Einnahme zu beginnen. In diesem Fall wird jedoch empfohlen, während der ersten 7 Tage nach Einnahme der Tabletten aus der ersten Packung zusätzlich eine Barrieremethode zur Empfängnisverhütung anzuwenden.

Umstellung von anderen KOK, Vaginalringen oder Verhütungspflastern. Beginnen Sie mit der Einnahme von MODELL PRO vorzugsweise am Tag nach Einnahme der letzten Tablette aus der vorherigen Packung, auf keinen Fall jedoch später als am nächsten Tag nach der üblichen 7-tägigen Einnahmepause. Die Einnahme von MODELL ® PRO sollte an dem Tag beginnen, an dem der Vaginalring oder das Pflaster entfernt wird, spätestens jedoch an dem Tag, an dem ein neuer Ring eingeführt oder ein neues Pflaster angebracht werden soll.

Umstellung von Verhütungsmitteln, die nur Gestagene enthalten (Minipillen, injizierbare Formen, Implantate oder Spiralen mit kontrollierter Gestagenfreisetzung). Sie können an jedem beliebigen Tag (ohne Pause) von einer Minipille auf die Einnahme von MODELL ® PRO umsteigen, von einem Implantat oder IUP – am Tag ihrer Entfernung, von einem injizierbaren Verhütungsmittel – an dem Tag, an dem die nächste Injektion fällig ist. In allen Fällen ist die Anwendung einer zusätzlichen Barrieremethode zur Empfängnisverhütung in den ersten 7 Tagen der Pilleneinnahme erforderlich.

Nach einer Abtreibung im ersten Trimester der Schwangerschaft können Sie sofort mit der Einnahme des Arzneimittels beginnen – am Tag der Abtreibung. Ist diese Voraussetzung erfüllt, benötigt die Frau keine zusätzlichen Verhütungsmethoden.

Nach einer Geburt oder Abtreibung im zweiten Schwangerschaftstrimester. Es wird empfohlen, mit der Einnahme des Arzneimittels am 21. bis 28. Tag nach der Geburt (sofern nicht gestillt wird) oder einem Schwangerschaftsabbruch im zweiten Schwangerschaftstrimester zu beginnen.

Bei einem späteren Einnahmebeginn ist in den ersten 7 Tagen der Pilleneinnahme die Anwendung einer zusätzlichen Barrieremethode zur Empfängnisverhütung erforderlich. Wenn sexueller Kontakt stattgefunden hat, sollten Sie vor Beginn der Einnahme des Arzneimittels MODELL ® PRO eine Schwangerschaft ausschließen oder bis zur ersten Menstruation warten.

Einnahme vergessener Pillen. Wenn die Verzögerung der Einnahme des Arzneimittels weniger als 12 Stunden beträgt, wird der Verhütungsschutz nicht verringert.

Sie sollten die Tablette so bald wie möglich einnehmen und die nächste Tablette zur gewohnten Zeit einnehmen. Wenn die Einnahmeverzögerung mehr als 12 Stunden beträgt, kann der Verhütungsschutz verringert sein. Je mehr Pillen vergessen werden und je näher die vergessene Pille an der 7-tägigen Einnahmepause liegt, desto größer ist die Wahrscheinlichkeit einer Schwangerschaft. In diesem Fall können Sie sich an den folgenden zwei Grundregeln orientieren:

Die Einnahme des Medikaments sollte nie länger als 7 Tage unterbrochen werden;

Um eine ausreichende Unterdrückung der Hypothalamus-Hypophysen-Eierstock-Achse zu erreichen, ist eine 7-tägige ununterbrochene Tabletteneinnahme erforderlich. Wenn die Verzögerung bei der Einnahme der Pillen mehr als 12 Stunden beträgt (der Abstand seit der Einnahme der letzten Pille beträgt mehr als 36 Stunden), sollte die Frau dementsprechend die unten aufgeführten Empfehlungen befolgen.

Die erste Woche der Einnahme des Arzneimittels. Die letzte vergessene Pille sollte so schnell wie möglich eingenommen werden, sobald die Frau sich daran erinnert (auch wenn dies die gleichzeitige Einnahme von zwei Pillen bedeutet). Die nächste Tablette wird zum gewohnten Zeitpunkt eingenommen. Darüber hinaus sollten Sie in den nächsten 7 Tagen eine Barrieremethode zur Empfängnisverhütung (z. B. ein Kondom) anwenden. Wenn in der Woche vor dem Verzicht auf die Pille Geschlechtsverkehr stattgefunden hat, muss mit der Möglichkeit einer Schwangerschaft gerechnet werden.

Zweite Woche der Einnahme des Arzneimittels. Die letzte vergessene Pille sollte so schnell wie möglich eingenommen werden, sobald die Frau sich daran erinnert (auch wenn dies die gleichzeitige Einnahme von zwei Pillen bedeutet). Die nächste Tablette wird zum gewohnten Zeitpunkt eingenommen. Vorausgesetzt, dass die Frau die Pille in den letzten 7 Tagen vor der ersten vergessenen Pille korrekt eingenommen hat, besteht keine Notwendigkeit, zusätzliche Verhütungsmaßnahmen anzuwenden.

Andernfalls oder wenn Sie zwei oder mehr Tabletten vergessen haben, müssen Sie zusätzlich 7 Tage lang Barrieremethoden zur Empfängnisverhütung (z. B. ein Kondom) anwenden.

Dritte Woche der Einnahme des Arzneimittels. Durch die bevorstehende Einnahmepause steigt das Risiko einer Schwangerschaft. Sie sollten sich unbedingt an eine der beiden folgenden Optionen halten. Wenn jedoch in den 7 Tagen vor der ersten vergessenen Pille alle Pillen korrekt eingenommen wurden, besteht keine Notwendigkeit, zusätzliche Verhütungsmethoden anzuwenden. Andernfalls müssen Sie die erste der folgenden Methoden anwenden und zusätzlich 7 Tage lang eine Barrieremethode zur Empfängnisverhütung (z. B. ein Kondom) anwenden.

1. Es ist notwendig, die letzte vergessene Pille so schnell wie möglich einzunehmen, sobald sich die Frau daran erinnert (auch wenn dies die gleichzeitige Einnahme von zwei Pillen bedeutet). Die nächsten Tabletten werden zur gewohnten Zeit eingenommen, bis die Tabletten der aktuellen Packung aufgebraucht sind. Mit der nächsten Packung sollte sofort und ohne Unterbrechung begonnen werden.

Eine Entzugsblutung ist bis zum Aufbrauchen der zweiten Packung unwahrscheinlich, allerdings kann es während der Einnahme der Tabletten zu Schmier- und Durchbruchblutungen kommen.

2. Sie können auch die Einnahme von Tabletten aus der aktuellen Packung beenden, also eine 7-tägige Pause einlegen (einschließlich des Tages, an dem Sie die Tabletten vergessen haben) und dann mit der Einnahme von Tabletten aus einer neuen Packung beginnen. Versäumt eine Frau die Einnahme der Pille und kommt es dann in der Pause nicht zu einer Entzugsblutung, muss eine Schwangerschaft ausgeschlossen werden.

Empfehlungen bei Magen-Darm-Erkrankungen. Bei schweren Magen-Darm-Störungen (Erbrechen, Durchfall) kann die Resorption unvollständig sein, daher sollten zusätzliche Verhütungsmethoden angewendet werden. Wenn es innerhalb von 3–4 Stunden nach Einnahme der Tablette zu Erbrechen kommt, sollten Sie die Empfehlungen zum Weglassen der Einnahme der Tablette befolgen. Wenn eine Frau ihr übliches Dosierungsschema nicht ändern und ihren Menstruationszyklus nicht auf einen anderen Wochentag verschieben möchte, sollte eine zusätzliche Tablette aus einer anderen Packung eingenommen werden.

Ändern des Tages des Beginns des Menstruationszyklus. Um den Beginn der Menstruation hinauszuzögern, ist es notwendig, die Einnahme von Tabletten aus der neuen MODELL ® PRO-Packung ohne 7-tägige Pause fortzusetzen. Tabletten aus der neuen Packung können so lange wie nötig eingenommen werden, inkl. bis die Verpackung aufgebraucht ist. Während der Einnahme des Arzneimittels aus der zweiten Packung sind Schmierblutungen aus der Vagina oder Durchbrüche aus der Gebärmutter möglich. Nach der üblichen 7-tägigen Einnahmepause sollten Sie ab der nächsten Packung mit der regelmäßigen Anwendung von MODELL ® PRO fortfahren. Um den Beginn der Menstruation auf einen anderen Wochentag zu verschieben, sollte eine Frau die nächste Einnahmepause um die gewünschte Anzahl Tage verkürzen. Je kürzer das Intervall, desto höher ist das Risiko, dass die Entzugsblutung ausbleibt und es in der Folge zu Schmier- und Durchbruchblutungen während der Einnahme der zweiten Packung kommt (so, als ob man den Beginn der Menstruation hinauszögern möchte).

Zusätzliche Informationen für spezielle Patientenkategorien

Anwendung bei Kindern. Die Wirksamkeit und Sicherheit des Arzneimittels als Verhütungsmittel wurde bei Frauen im gebärfähigen Alter untersucht. Es wird davon ausgegangen, dass die Wirksamkeit und Sicherheit des Arzneimittels im postpubertären Alter bis zum 18. Lebensjahr ähnlich ist wie bei Frauen nach 18 Jahren. Die Anwendung des Arzneimittels vor der Menarche ist nicht angezeigt.

IN Als Ergebnis der Analyse der Betriebs- und Funktionsmerkmale eines Schiffsradars, basierend auf der einschlägigen Betriebsdokumentation und Erfahrungen im praktischen Einsatz eines Schiffsradars unter realen Bedingungen, sind als Hauptbetriebsarten folgende hervorzuheben:

Standby-Modus (RO)- ein Modus, in dem das Schiffsradar ein- oder ausgeschaltet werden kann, aber nicht auf die Nutzung grundlegender Funktionen vorbereitet ist.

Bootsführerausbildungsprogramm (RPS)

Modus zur Vorbereitung der Schiffsradarausrüstung zum Einschalten (RPA) - besteht in der Durchführung einer externen Inspektion.

Geräte-Setup- und Anpassungsmodus (PHA) – besteht aus der Durchführung der erforderlichen Einstellungen und Anpassungen, der Überprüfung des Radars im eingeschalteten Zustand und der Überprüfung der korrekten Funktion bei der Messung von Navigationsparametern.

Bereitschaftsmodus des Schiffsradars (RG) - Ein Modus, in dem die Radarausrüstung des Schiffes und der Navigator auf die Erfüllung ihrer Aufgaben vorbereitet sind, die Ausrüstung funktionsfähig ist und nicht damit beschäftigt ist, die Navigationsparameter erkannter Objekte zu messen.

Radionavigationsdefinitionsmodus (RRNO)- ein Zustand, der die Ausführung grundlegender Aufgaben charakterisiert – das Erkennen eines Objekts und das Messen der Parameter seiner Bewegung.

N(RANO)- ein Modus, in dem die Anzahl der Beobachtungen implementiert wird, die erforderlich sind, um eine zuverlässige Schätzung des gemessenen Navigationsparameters zu erhalten.

Entscheidungsmodus (DRM)- hier erfolgt die Beobachtung potenziell gefährlicher Ziele sowie die Entscheidung über Kurs- und Geschwindigkeitsänderungen.

Manövermodus (RM) - In diesem Modus kommt es zu Änderungen im Kurs des Schiffes und in der Betriebsart seiner Motoren.

Vorbereitungsmodus zum Einschalten des Geräts (RPVA)

Hardware-Wiederherstellungsmodus (HRM)

Interferenzmodus (IOM) - ein Radarbetriebsmodus, in dem sein Betrieb durch Störungen künstlichen oder natürlichen Ursprungs beeinträchtigt wird.

Basierend auf den identifizierten Betriebszuständen (Betriebsarten) des Schiffsradars können wir ein strukturelles und betriebliches Betriebsmodell in Form des folgenden Diagramms von Zuständen und Übergängen erstellen (Abb. 1).

Struktur- und Betriebsmodell der Funktionsweise eines Schiffsradars.

Da wir annehmen, dass alle Flüsse, die das System von Zustand zu Zustand überführen, die einfachsten sind, das heißt, dass die Verteilungsfunktionen der Zeit, in der das System in diesen verweilt, exponentiell sind, gelten die folgenden Beziehungen:

α 1 2 = l/ T 1 2 ,

Wo A 12 -

Anwendung,

T 12 – die durchschnittliche Zeit zwischen diesen Anwendungen;

Α 23 = l/ T 23 ,

Wo A 23 - Intensität der Navigatorausbildung,

T 23 - durchschnittliche Ausbildungszeit für einen Navigator;

α 13 = l/ T 13 ,

Wo A 13 - die Intensität des Eingangs von Anträgen zur Vorbereitung von Radargeräten für

Anwendung,

T 13 – die durchschnittliche Zeit zwischen diesen Anwendungen;

α 1,11 =1/T 1,11

Wo A 1,11 -

T 13 – durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi

α 34 =1/T 34 ,

wobei α 34 die Intensität des Geräteübergangs vom Vorbereitungsmodus in den Einstell- und Einstellmodus ist,

T 34 – durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 3,11 =1/T 3,11,

wobei α 3.11 die Störfrequenz im Gerätevorbereitungsmodus ist,

T 3, 11 – durchschnittliche Zeit des Auftretens einer solchen Störung;

α 4,5 =1/T 4,5,

wobei α 45 die Intensität der Beendigung des Geräte-Setup-Modus im Bereitschaftsmodus ist,

T 45 – durchschnittliche Zeit, um Geräte zum Einschalten vorzubereiten;

α 4,12 =1/T 4,12 ,

wobei α 4,12 die Häufigkeit der Störungen im Einrichtungs- und Einstellmodus der Ausrüstung ist,

T 4.12 – durchschnittliche Zeit zwischen solchen Stößen;

α 56 =1/T 56 ,

wobei α 56 die Intensität des Geräteübergangs vom Vorbereitungsmodus zum Funknavigationsbestimmungsmodus ist;

T 56 – durchschnittliche Zeit des Übergangs in den Modus;

α 59 =1/T 59 ,

wobei α 59 die Intensität des Geräteübergangs vom Bereitschaftsmodus in den Manövermodus ist;

T 59 - durchschnittliche Zeit der Beendigung des Bereitschaftsmodus mit Übergang zu

Manövermodus;

α 5,11 =1/T 5;11

wobei α 5,11 die Intensität des Geräteübergangs vom Bereitschaftsmodus in den Wiederherstellungsmodus ist;

T 5.11 – mittlere Zeit zwischen Ausfällen im Bereitschaftsmodus;

α 5,12 =1/T 5,12

Wo A 5,12 - Intensität zwischen dem Standby-Modus und dem Gerätebelichtungsmodus;

T 5,12 – durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 67 =1/T 67 ,

wobei α 67 die Intensität der Analyse der Navigationsparameter ist;

T 67 – durchschnittliche Zeit zwischen den Analysen;

α 6,11 =1/T 6;11

wobei α 6,11 die Geräteausfallrate im Navigationsbestimmungsmodus ist;

T 6.11 – mittlere Zeit zwischen Ausfällen im Navigationsdefinitionenmodus;

α 6,12 =1/T 6,12

Wo A 6,12 - Intensität der Störung im Bestimmungsmodus der Funknavigation;

T 6.12 – durchschnittliche Zeit des Auftretens einer solchen Störung;

α 78 =1/T 78 ,

wobei α 78 die Intensität des Geräteübergangs vom Analysemodus zum Entscheidungsmodus ist;

T 78 – durchschnittliche Zeit des Übergangs in den Entscheidungsmodus;

α 7,10 =1/T 7;10

wobei α 7,10 die Intensität des Übergangs in den Vorbereitungsmodus zum Einschalten ist;

T 7.10 - durchschnittliche Übergangszeit in den Modus zur Vorbereitung des Geräts zum Einschalten;

α 8,9 =1/T 8,9

Wo α 8,9 - Intensität zwischen dem Entscheidungsmodus und dem Manövermodus;

T 8,9 ist die durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 8,11 =1/T 8;11

wobei α 8,11 die Geräteausfallrate im Entscheidungsmodus ist;

T 8.11 – mittlere Zeit zwischen Fehlern im Entscheidungsmodus;

α 8,5 =1/T 8;5

wobei α 8,5 die Intensität des Geräteübergangs vom Entscheidungsmodus in den Bereitschaftsmodus ist;

T 8,5 ist die durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 8,10 =1/T 8;10

wobei α 8,10 die Intensität des Übergangs in den Vorbereitungsmodus zum Einschalten ist;

T 8.10 - durchschnittliche Übergangszeit in den Modus zur Vorbereitung des Geräts zum Einschalten;

α 9,10 =1/T 9;10

wobei α 9,10 die Intensität des Übergangs vom Manövermodus in den Vorbereitungsmodus zum Einschalten ist;

T 9.10 - durchschnittliche Übergangszeit in den Modus zur Vorbereitung des Geräts zum Einschalten;

α 9,5 =1/T 9;5

wobei α 9,5 die Intensität des Geräteübergangs vom Manövermodus in den Bereitschaftsmodus ist;

T 9,5 ist die durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 10,1 =1/T 10;1

wobei α 10,1 die Intensität des Übergangs vom Vorbereitungsmodus in den Standby-Modus ist;

T 10,1 – durchschnittliche Zeit zum Umschalten in den Standby-Modus;

α 11,3 =1/T 11,3

wobei α 11,3 die Intensität des Geräteübergangs vom Wiederherstellungsmodus in den Gerätevorbereitungsmodus ist;

T 11,3 – durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 12,4 =1/T 12;4

wobei α 12,4 die Intensität der Störungsbeseitigung beim Übergang in den Einrichtungs- und Einstellmodus der Ausrüstung ist;

T 12,4 – durchschnittliche Zeit zwischen diesen Modi;

α 12,5 =1/T 12;5

wobei α 12,5 die Intensität der Beendigung der Störung beim Übergang in den Bereitschaftsmodus ist;

T 12,5 – durchschnittliche Zeit bis zur Beendigung der Störung beim Übergang in den Bereitschaftsmodus;

α 12,6 =1/T 12;6

wobei α 12,6 die Intensität der Beendigung der Störung beim Übergang in den Funknavigationsbestimmungsmodus ist;

T 12,6 – durchschnittliche Zeit bis zur Beendigung der Störung beim Übergang in den Funknavigationsbestimmungsmodus;

Anhand von Daten aus der praktischen Anwendung von Radargeräten und der Betriebsdokumentation werden wir den Zeitpunkt der oben aufgeführten Übergänge für zwei Radargeräte festlegen: Radar Nr. 1 (beste Werte) und Radar Nr. 2 (schlechteste Werte) und auch die entsprechenden Intensitäten ermitteln . Für eine visuellere Darstellung sind alle Daten in den Tabellen Nr. 1 und Nr. 2 enthalten.

Tabelle Nr. 1

	Radar Nr. 1	Radar Nr. 2
T 1,2
T 2,3
T 3,4
T 3,11
T 4,5
T 4,12
T 5,6
T 5,9
T 5,12
T 5,11
T 6,7
T 6,12
T 6,11
T 7,8
T 7,10
T 8,9
T 8,11
T 8,10
T 8,5
T 9,10
T 9,5
T 10,1
T 11,3
T 12,4
T 12,5
T 12,6

Tabelle Nr. 2

α i,j	Radar Nr. 1	Radar Nr. 2
α 1,2
α 2,3
α 3,4
α 3,11
α 4,5
α 4,12
α 5,6
α 5,9
α 5,12
α 5,11
α 6,7
α 6,12
α 6,11
α 7,8
α 7,10
α 8,9
α 8,11
α 8,10
α 8,5
α 9,10
α 9,5
α 10,1
α 11,3
α 12,4
α 12,5
α 12,6

Abschluss: In diesem Teil des Kursprojekts wurde eine Analyse der Merkmale des Betriebs und der Funktionsweise des Schiffsradars durchgeführt; auf der Grundlage der erzielten Ergebnisse wurden die Hauptbetriebsmodi identifiziert und die Verweilzeit in jedem Modus ermittelt. Basierend auf den erhaltenen Daten wurden folgende Verhältnisse berechnet: α ich , J =1/ T ich , J